YT280A柴油發(fā)電機(jī)帶電焊機(jī)再熱裂紋的特征，再熱裂紋產(chǎn)生于焊接熱影響區(qū)的過熱粗晶區(qū)。產(chǎn)生于焊后熱處理等再次加熱的過程中。再熱裂紋的產(chǎn)生溫度:碳鋼與合金鋼550~650℃奧氏體不銹鋼約300℃再熱裂紋為晶界開裂(沿晶開裂)。易產(chǎn)生于沉淀強(qiáng)化的鋼種中。與焊接殘余應(yīng)力有關(guān)。 電焊鉗應(yīng)有良好的絕緣和隔熱能力。電焊鉗握柄必須絕緣良好，握柄與導(dǎo)線連結(jié)應(yīng)牢靠，接觸良好，連結(jié)處應(yīng)采用絕緣布包好并不得外露。操作人員不得用胳膊夾持焊鉗。清除焊縫焊渣時(shí)，應(yīng)戴防護(hù)眼鏡，頭部應(yīng)避開敲擊焊渣飛濺方向。 在負(fù)荷運(yùn)行中，焊接人員應(yīng)經(jīng)常檢查電焊機(jī)的的升溫，如超過*60℃，B級80℃時(shí)，必須停止運(yùn)轉(zhuǎn)并降溫。作業(yè)結(jié)束后，清理場地、滅絕火種，消防焊件余熱后，切斷電源，鎖好閘箱，方可離開。再熱裂紋的產(chǎn)生機(jī)理有多種解釋,其中模形開裂理論的解釋如下:近縫區(qū)金屬在高溫?zé)嵫h(huán)作用下,強(qiáng)化相碳化物(如碳化鐵、碳化饑、碳化鏡、碳化錯等)沉積在晶內(nèi)的位錯區(qū)上,使晶內(nèi)強(qiáng)化強(qiáng)度大大高于晶界強(qiáng)化,尤其是當(dāng)強(qiáng)化相彌散分布在晶粒內(nèi)時(shí), 阻礙晶粒內(nèi)部的局部調(diào)整,又會阻礙晶粒的整體變形,這樣,由于應(yīng)力松弛而帶來的塑性變形就主要由晶界金屬來承擔(dān),于是,晶界應(yīng)力集中,就會產(chǎn)生裂紋,即所謂的模形開裂。

YT280A柴油發(fā)電機(jī)帶電焊機(jī)汽油發(fā)電電焊機(jī)優(yōu)點(diǎn)：重量輕、體積小、便于移動、可以生產(chǎn)功率比較大且體積很小，常態(tài)焊5.0以內(nèi)的焊條體積重量都比較??；適合移動不方便設(shè)備的地區(qū)使用；焊接質(zhì)量較好；柴油發(fā)電電焊機(jī)優(yōu)點(diǎn)：省油方面比較可觀，動力馬力大，可以長時(shí)間連續(xù)工作。一般適合移動方便且需要長時(shí)間使用發(fā)電焊機(jī)的用戶使用。再熱裂紋的防止注意冶金元素的強(qiáng)化作用及其對再熱裂紋的影響。合理預(yù)熱或采用后熱,控制冷卻速度。降低殘余應(yīng)力避免應(yīng)力集中。回火處理時(shí)盡量避開再熱裂紋的敏感溫度區(qū)或縮短在此溫度區(qū)內(nèi)的停留時(shí)間。采用具有全程調(diào)速器的內(nèi)燃發(fā)動機(jī)、發(fā)電機(jī)、逆變弧焊電源,以及二次控制系統(tǒng)構(gòu)成發(fā)電電焊兩用機(jī).發(fā)電機(jī)每相電樞繞組由四個(gè)子繞組構(gòu)成,通過轉(zhuǎn)換開關(guān)使子繞組串聯(lián)時(shí),可作為常規(guī)發(fā)電機(jī)使用,切換轉(zhuǎn)換開關(guān)使子繞組并聯(lián)時(shí),可提供較低交流電壓給逆變電源,使逆變電源不需要高頻變壓器.分析計(jì)算表明,諧波含量較高時(shí)電壓有效值與平均值存在明顯差別,又由于負(fù)載變化時(shí)整流橋輸出電壓隨之變化,因而設(shè)計(jì)使發(fā)電機(jī)勵磁調(diào)節(jié)器的反饋輸入電壓取自逆變電源的整流濾波環(huán)節(jié)后的直流電壓,使發(fā)電電焊機(jī)穩(wěn)定性和動態(tài)特性突出,逆變弧焊電源部分可實(shí)現(xiàn)復(fù)雜和高級的控制.冷裂紋的特征a.產(chǎn)生于較低溫度,且產(chǎn)生于焊后一段時(shí)間以后,故又稱延遲裂紋。b.主要產(chǎn)生于熱影響區(qū),也有發(fā)生在焊縫區(qū)的。c.冷裂紋可能是沿晶開裂,穿晶開裂或兩者混合出現(xiàn)。d.冷裂紋引起的構(gòu)件破壞是典型的脆斷。  冷裂紋產(chǎn)生機(jī)理a.瘁硬組織(馬氏體)減小了金屬的塑性儲備。b.接頭的殘余應(yīng)力使焊縫受拉。c.接頭內(nèi)有一定的含氫量。