無(wú)錫國(guó)勁合金有限公司自成立以來(lái)，一直致力于鎳基合金（Monel／Inconel／Incoloy／Hasloy／Haynes／Waspalloy...），高溫合金（GH2132／A286（660）／GH3044／GH3039／GH3128／GH3536／GH4033／GH4145／GH4169／GH4738／GH90／GH93／GH901／GH5188／GH605／Haynes25／MP35N...)，精密合金（4J36／4J42／4J29／3J9／3J21／3J53／1J22／1J50／4J50...）的生產(chǎn)與銷售。我們產(chǎn)品廣泛用于石油、石化、核能工業(yè)、化學(xué)工業(yè)、海洋工業(yè)、機(jī)械制造、通訊、電子等制造領(lǐng)域，為這些領(lǐng)域在設(shè)備用材方提供相關(guān)產(chǎn)品和技術(shù)服務(wù)。

哈氏合金：C-276、C-22、C-2000、G30

高溫合金：GH4169、GH3030、GH3039、GH4145、GH2132、GH3128、GH3044、GH3536、GH4033、GH8367、GH4133、GH5605、GH1140、GH2036、GH4090、GH4648、GH2747、GH1131、GH5188

耐蝕合金：NS312、NS334、NS333、NS321、NS322、NS336、NS313、NS143、NS142、NS111、NS112、NS335

  作為機(jī)械零部件三種主要失效形式之一,腐蝕問(wèn)題直接關(guān)系到國(guó)民經(jīng)濟(jì)各個(gè)領(lǐng)域。鑒于此,本文依據(jù)質(zhì)量百分因子（APF=4Cr/（2Mo+W））法,并參考現(xiàn)今*耐蝕合金,通過(guò)向鎳中添加鉻、鉬和銅元素,設(shè)計(jì)了7種通用性Ni-Cr-Mo-Cu耐蝕合金。采用手工電弧爐熔煉,制備出Ni-Cr-Mo-Cu耐蝕合金,并在1140℃保溫2.5h固溶處理。針對(duì)所制試樣,從浸蝕、電化學(xué)腐蝕和高溫氧化三個(gè)方進(jìn)行耐蝕性能及其機(jī)理的研究。GH8367圓鋼現(xiàn)貨供應(yīng)在27~200℃溫度區(qū)間內(nèi)，Gd取代的合金具有的熱穩(wěn)定性：α=-0.032%/℃，β=-0.269%/℃目前應(yīng)用zui廣泛的渦輪盤材料是IN718合金,提高IN718合金的組織穩(wěn)定性和持久壽命對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的使用尤為重要采用連接方法用于制造這些高溫合金發(fā)動(dòng)機(jī)部件可使成本降低,并且獲得良好的性能，而用于連接鎳基高溫合金zui常用的技術(shù)是釬焊及擴(kuò)散釬焊工藝結(jié)果表明,隨著冷卻速率的增加,合金二次枝晶臂間距減小,凝固枝晶組織明顯細(xì)化;Laves相尺寸減小且呈現(xiàn)彌散分布;N和Mo元素的偏析減輕;合金硬度和強(qiáng)度提高將所制合金分別在80%H2SO4、30%HCl、混合酸（15%HCl+15%H2SO4+10%H3PO4+10%HNO3）及15%FeCl3溶液中進(jìn)行浸泡腐蝕試驗(yàn),試驗(yàn)溫度為90℃,得到具有良好的通用耐蝕性（耐氧化性、還原性、氧化.還原復(fù)合介質(zhì)、堿溶液以及優(yōu)良的抗點(diǎn)蝕性能）的合金,其APF值為2.875。針對(duì)該合金考察了酸的類型、濃度和溫度對(duì)合金腐蝕速率的影響,計(jì)算了合金在這三種酸中的腐蝕活化能,并通過(guò)SEM和光學(xué)顯微鏡觀察分析了腐蝕形貌,利用EDS分析了局部腐蝕產(chǎn)物的元素組成。

  合金的腐蝕速率隨著酸濃度和溫度的升高而上升;合金在80%H2SO4、30%HCl和混合酸中的腐蝕活化能分別為75.389KJ/mol,75.114KJ/mol和114.517KJ/mol;室溫下在三種酸中都屬于極耐蝕等級(jí);合金在硫酸中發(fā)生均勻腐蝕;在鹽酸中發(fā)生點(diǎn)蝕,而且點(diǎn)蝕坑中Mo元素含量降低。 通過(guò)測(cè)定Ni-Cr-Mo-Cu合金在不同濃度的硫酸、鹽酸以及混合酸中的陽(yáng)極極化曲線,獲得不同成分的合金在相同電解質(zhì),和同一成分的合金在不同電解質(zhì)中極化曲線的腐蝕電位、腐蝕電流、致鈍電位及維鈍電流等的變化,對(duì)合金中所添加元素的耐蝕作用進(jìn)行了較全地分析。在80%硫酸中,隨著APF值的增大,即Cr含量的增加,Ni-Cr-Mo-Cu合金的腐蝕電流、GH8367圓鋼現(xiàn)貨供應(yīng)通過(guò)接頭顯微組織分析，發(fā)現(xiàn)接頭晶粒過(guò)渡勻稱且均細(xì)于母材，無(wú)未焊透、飛邊裂紋和撕裂等缺陷；通過(guò)焊接過(guò)程中接頭溫度場(chǎng)的測(cè)量，發(fā)現(xiàn)在能量輸入相同的條件下轉(zhuǎn)速越高，摩擦界面溫度峰值越高，軸向溫度梯度越大，熱影響區(qū)越窄；頂鍛壓力越大，飛濺現(xiàn)象越明顯，瞬時(shí)升溫過(guò)程越短，界面峰值溫度越高在γ/γ’界面形成的扭結(jié)結(jié)構(gòu)的*存在2-3nm的Re原子團(tuán)簇通過(guò)分析認(rèn)為絕熱剪切現(xiàn)象是鎳基高溫合金切削過(guò)程中鋸齒形切屑產(chǎn)生的原因采用復(fù)合熔鹽凈化法對(duì)GH4169高溫合金的深過(guò)冷進(jìn)行研究,通過(guò)正交實(shí)驗(yàn)優(yōu)化出GH4169高溫合金深過(guò)冷的*凈化劑及工藝參數(shù),從而使GH4169高溫合金獲得了250K的大過(guò)冷度,同時(shí)探討了復(fù)合熔鹽凈化劑及工藝參數(shù)作用機(jī)理;通過(guò)對(duì)不同過(guò)冷度下凝固組織的觀察發(fā)現(xiàn),隨著過(guò)冷度的增加,合金組織明顯細(xì)化,并發(fā)生兩次晶粒轉(zhuǎn),由樹(shù)枝晶向粒狀晶轉(zhuǎn)鈍化臨界電流密度及維鈍電流都減小,表明在80%H2SO4中隨著Cr含量的增加,Ni-Cr-Mo-Cu合金的耐蝕能力增加;在30%HCl中,Mo與Cr的交互作用使得Mo含量大的合金先發(fā)生鈍化,而且維鈍電流較低,形成的鈍化膜有助于延緩點(diǎn)蝕的發(fā)生;合金在80%H2SO4中的腐蝕電位高于在30%HCl中的腐蝕電位,致鈍電位卻低于在30%HCl中的,表明30%HCl對(duì)此合金的腐蝕比80%H2SO4嚴(yán)重。在混合酸中,合金沒(méi)有發(fā)生過(guò)鈍化現(xiàn)象。 采用增重法分別在600℃、800℃、1000℃研究了Ni-Cr-Mo-Cu合金的抗高溫氧化性能,并通過(guò)SEM和XRD對(duì)氧化產(chǎn)物的形貌和相組成進(jìn)行了觀察與分析,利用小二乘法擬和了氧化增重曲線。結(jié)果表明,此合金的氧化增重曲線符合拋物線規(guī)律,其氧化過(guò)程的活化能為200.25KJ/mol。氧化產(chǎn)物主要為NiO、Cr2O3和NiCr2O4。

鎳基合金：Inconel718、Inconel600、Inconel625、Inconel601、Inconel617、alloy20、in690、x-750、1.4529、AL-6XN、Inconel926、Inconel925、Inconel800H、NO8020、NO8028、NO2080、NO10276、NO600、NO6601、NO6625、

NO6690、NO7718、NO8825、NO7750、NO10665、NO10675

精密合金：4J36、4JI29、1J79、1J85、1J22、1J50、1J30、4J33、4J32

鎳銅合金：蒙乃爾400、蒙乃爾K500、蒙乃爾405、NO4400、NO5500、Monel400、MonelK500

特殊材料：17-4PH、1-7PH、15-5PH、254smo、253-MA、XM-19、XM-18、S21800

  鎂合金由于其密度小、比強(qiáng)度高及可鑄性好等優(yōu)異的性能在和汽車行業(yè)中有著廣泛的應(yīng)用前景。然而鎂合金的耐蝕性較差，*地限制了其應(yīng)用。本論文將純鎂顆粒加入環(huán)氧樹(shù)脂中制得環(huán)氧富鎂涂層來(lái)保護(hù)AZ91D鎂合金，并對(duì)環(huán)氧富鎂涂層的防護(hù)性能進(jìn)行改善，研究鎂合金各種前處理方式對(duì)富鎂涂層耐蝕性的影響。本文將純鎂顆粒加入環(huán)氧涂層中制得富鎂涂層，研究發(fā)現(xiàn)富鎂涂層可對(duì)AZ91D合金起到陰極保護(hù)作用，相比環(huán)氧清漆涂層對(duì)AZ91合金的保護(hù)效果明顯改善。并且涂層中的鎂粉腐蝕產(chǎn)物Mg(OH)2可提供一定程度的屏蔽作用。之后主要采用電化學(xué)方法研究了富鎂涂層中鎂粉含量對(duì)涂層保護(hù)性能的影響，富鎂涂層對(duì)鎂合金的陰同樣,GH4169/42CrMo連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊的工藝試驗(yàn)也是在大量前期準(zhǔn)備工作的基礎(chǔ)上進(jìn)行的,并對(duì)焊接工藝參數(shù)進(jìn)行三因素三水平一指標(biāo)的正交優(yōu)化試驗(yàn),從而確定了GH4169/42CrMo異種金屬連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊的優(yōu)佳焊接工藝參數(shù)為：2級(jí)摩擦壓力7MPa；2級(jí)摩擦?xí)r間9s；頂鍛保壓壓力16MPa工程應(yīng)用中不少錠型均勻化不*,甚至含有殘留Laves相拉伸試樣斷裂于被焊Ti3Al母材表面的擴(kuò)散反應(yīng)層,它主要由固溶了Ni和Cu元素的Ti2AlN相與Al(Ni,Cu)2Ti金屬間化合物組成,該界面是Ti3Al/GH4169接頭的薄弱環(huán)節(jié)等溫凝固區(qū)為單相鎳基固溶體,元素向母材的擴(kuò)散導(dǎo)致在擴(kuò)散區(qū)內(nèi)晶界處形成大量的針棒狀硼化物極保護(hù)作用效率以及富鎂涂層中鎂粉顆粒的作用機(jī)理。研究發(fā)現(xiàn)，富鎂涂層對(duì)鎂合金基體的保護(hù)作用可分為三個(gè)階段：在*個(gè)階段，富鎂涂層主要為鎂合金提供屏蔽性保護(hù)作用，溶液逐漸向涂層內(nèi)部滲透，鎂粉顆粒逐漸被激活；在第二個(gè)階段，鎂粉顆粒為鎂合金基體提供陰極保護(hù)作用，陰極保護(hù)作用時(shí)間的長(zhǎng)短與活性鎂粉的總量以及鎂粉消耗的速率有關(guān)；在第三個(gè)階段，鎂粉的腐蝕產(chǎn)物在涂層中析出，在一定程度上改善富鎂涂層的屏蔽性能。富鎂涂層為AZ91D鎂合金提供的陰極保護(hù)并不能*阻止鎂合金的腐蝕。本文運(yùn)用有限元軟件MSC.Marc建立了GH4169合金大環(huán)形件慣性摩擦焊接過(guò)程的軸對(duì)稱彈塑性有限元模型,選擇軸向子午面1/2為計(jì)算區(qū)域,將摩擦面附近區(qū)域單獨(dú)定義為形體并進(jìn)行網(wǎng)格細(xì)劃分,有效減少了單元數(shù)目通過(guò)對(duì)不同釬焊工藝參數(shù)對(duì)接頭組織及性能影響的研究發(fā)現(xiàn)，隨著釬焊溫度的升高或保溫時(shí)間的延長(zhǎng)或釬焊間隙的減小，釬料中元素向母材的擴(kuò)散隨之更為充分，釬焊接頭中固溶體組織逐漸增多，中心化合物組織逐漸減少，當(dāng)釬焊溫度升高或保溫時(shí)間延長(zhǎng)或釬焊間隙減小到一定值時(shí)接頭全部由均勻的固溶體組織組成，不過(guò)位于近縫區(qū)母材附近的化合物組織仍然存在，但對(duì)于在釬焊溫度為1110℃時(shí)已達(dá)到*固溶體的接頭，繼續(xù)升高溫度至1140℃時(shí)接頭中心反而有化合物出現(xiàn)；通過(guò)元素及物相檢測(cè)分析可知，在接頭中心生成的化合物主要為Ni-、Cr-、Ni-Si等化合物相，而在擴(kuò)散區(qū)主要為針狀及點(diǎn)狀兩種形態(tài)的Cr-化合物相；從垂直于釬縫的接頭顯微硬度數(shù)據(jù)顯示，在接頭中心化合物組織區(qū)域硬度值很大，在固溶體組織區(qū)域硬度值下降，而在近縫區(qū)母材附近的化合物組織區(qū)域硬度值又有所回升，并且隨著接頭內(nèi)固溶體組織的增多硬度值持續(xù)下降鎳基高溫合金GH4169能在高溫氧化氣氛下和燃?xì)飧g條件下工作,被廣泛應(yīng)用于、領(lǐng)域,但其切削加工性能較差,是目前典型的難加工材料之一富鎂涂層只能在一定程度上減緩鎂合金的腐蝕。涂層中鎂粉含量應(yīng)維持在適當(dāng)值，同時(shí)具有較長(zhǎng)時(shí)間的陰極保護(hù)作用和使用壽命。將三聚*添加到富鎂涂層，研究發(fā)現(xiàn)三聚*可顯著改善涂層對(duì)AZ91D鎂合金的防護(hù)性能。三聚*對(duì)富鎂涂層的改善作用可分為以下三個(gè)方。

  首先，三聚*溶液的緩沖性能延長(zhǎng)富鎂涂層對(duì)AZ91D鎂合金的陰極保護(hù)作用時(shí)間；其次，添加三聚*的涂層中鎂粉的腐蝕產(chǎn)物可能由鎂的磷酸鹽及氧化物組成，增強(qiáng)涂層性能的穩(wěn)定性；后，三聚*可在鎂合金基體表形成一層由鎂的磷酸鹽及氧化物組成的保護(hù)性膜層，進(jìn)一步增強(qiáng)涂層的防護(hù)性能。采用硅烷水解液預(yù)處理方式在AZ91D鎂合金表制備硅烷膜。研究發(fā)現(xiàn)，硅烷膜在鎂合金表形成了Si-O-Mg的化學(xué)鍵合，硅烷膜內(nèi)部形成Si-O-Si結(jié)構(gòu)，從而使富鎂涂層在AZ91D鎂合金基體上的附著力顯著提高。另外，硅烷膜有效增強(qiáng)了涂層體系的屏蔽性能，從而顯著延長(zhǎng)富鎂涂層對(duì)AZ91D鎂合金的保護(hù)作用時(shí)間。陽(yáng)極傳統(tǒng)采用的鋁電解方法為Hall-Herout法,此電解槽采用碳素為陽(yáng)極,在電解過(guò)程中Al203電解所釋放的Oz在高溫下很容易將碳素陽(yáng)極氧化,生成CO：釋放到空氣中,既增加了碳素的消耗,又增加了CO2的排放量在27~200℃溫度區(qū)間內(nèi)，Gd取代的合金具有的熱穩(wěn)定性：α=-0.032%/℃，β=-0.269%/℃沿著與兩條坐標(biāo)軸成45°的對(duì)角線上的計(jì)數(shù)，兩個(gè)湮沒(méi)γ光子的能量之和E1+E2=2m0c2=1022keV E1+E2≈2m0C2=1022keV（其中，E1=m0oc2-pc／2，E2=m0c2+pc／2），才是我們需要的有效符合事件的貢獻(xiàn)氧化及微弧氧化處理均可增強(qiáng)富鎂涂層在AZ91D鎂合金表附著力。本文研究了陽(yáng)極氧化劑微弧氧化處理對(duì)AZ91D鎂合金表富鎂涂層防護(hù)性能的影響。研究發(fā)現(xiàn)兩種氧化處理均可提高AZ91D鎂合金表富鎂涂層的耐蝕性，減緩基體腐蝕的發(fā)展。但由于微弧氧化膜耐蝕性性能優(yōu)于陽(yáng)極氧化膜，微弧氧化處理對(duì)富鎂涂層耐蝕性的改善優(yōu)于陽(yáng)極氧化處理。后，對(duì)經(jīng)過(guò)前處理的鎂合金加覆富鎂涂層及氟碳漆構(gòu)成鎂合金表的防護(hù)涂層體系。研究發(fā)現(xiàn)相對(duì)于進(jìn)行硅烷預(yù)處理的涂層體系，微弧氧化處理的涂層體系耐蝕性更高。經(jīng)微弧氧化預(yù)處理的涂層體系經(jīng)過(guò)2400h鹽霧實(shí)驗(yàn)后仍具有良好的屏蔽作用，為鎂合金基體提供較好的保護(hù)。

  系統(tǒng)地研究028合金在管材制備過(guò)程中工藝與組織控制的關(guān)聯(lián)性,探究管材制備環(huán)節(jié)中的組織演變規(guī)律,合金的變形行為,對(duì)于優(yōu)化工藝提高管材的綜合性能和經(jīng)濟(jì)競(jìng)爭(zhēng)性具有重要的理論和工程應(yīng)用意義。本文首先系統(tǒng)研究了鑄錠及均勻化程度對(duì)鑄錠熱變形行為的影響規(guī)律,得出鑄錠直接開(kāi)坯鍛造具有可行性但開(kāi)裂風(fēng)險(xiǎn)較大,鑄錠經(jīng)過(guò)1170℃/10h部分均勻化后的流變應(yīng)力小于1200℃/30h*均勻化后的流變應(yīng)摩擦焊是一種自動(dòng)化程度高的固態(tài)焊接方法，在工業(yè)生產(chǎn)中有著重要的應(yīng)用因其控制參數(shù)少、工藝簡(jiǎn)單、自動(dòng)化程度高、接頭質(zhì)量穩(wěn)定等優(yōu)點(diǎn)，在、汽車、能源等許多領(lǐng)域有著非常廣闊的應(yīng)用前景選用GH4169鎳基合金粉末,通過(guò)調(diào)節(jié)激光電流、掃描速度、脈沖寬度、激光頻率、鋪粉厚度、掃描間距和掃描路徑等工藝參數(shù),采用單層單道掃描、單層多道掃描和多層多道掃描方式進(jìn)行選區(qū)激光熔化試驗(yàn),分析工藝參數(shù)對(duì)粉末成型性的影響規(guī)律力,而動(dòng)態(tài)再結(jié)晶體積分?jǐn)?shù)卻大于后者。據(jù)此提出028合金鑄錠可采用1170℃/10h部分均勻化退火工藝,既可降低經(jīng)濟(jì)成本,又減少抗力,提高開(kāi)坯再結(jié)晶程度,研究證明了該種經(jīng)濟(jì)型工藝具有合理性。同時(shí),結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)工藝,明確影響管材性能的主要析出相為6相,結(jié)構(gòu)式為Cr2.4Mo0.5Fe7Ni0.1,析出峰值溫度為900℃,在該溫度6相大量析出后使得。相*回溶又不使晶粒度快速長(zhǎng)大的固溶制度為1160℃/2h。通過(guò)系統(tǒng)的熱物理模擬實(shí)驗(yàn)獲得了028合金的熱變形流變應(yīng)力曲線,建立了028合金的本構(gòu)方程,分析了熱變形參數(shù)對(duì)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶組織的影響規(guī)律,構(gòu)建了合金的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶圖和熱加工圖。

  基于028合金的熱變形行為,結(jié)合對(duì)熱加工圖不同區(qū)域的分析,獲得了在應(yīng)變量0.844時(shí)其熱加工的安全區(qū)為變形溫度1120～1160℃,應(yīng)變速率0.1～1 s-1,應(yīng)變量為0.163和0.357時(shí)的熱加工安全區(qū)分別為變形溫度1120～1156℃,應(yīng)變速率0.1～6 s-1和變形溫度1120～1180℃,應(yīng)變速率0.1℃3 s-１。在此基礎(chǔ)上,建立了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶和晶粒長(zhǎng)大的組織控制模型,并利用Deform-2D軟件對(duì)熱壓縮試樣的實(shí)驗(yàn)與模擬結(jié)結(jié)果表明,隨著冷卻速率的增加,合金二次枝晶臂間距減小,凝固枝晶組織明顯細(xì)化;Laves相尺寸減小且呈現(xiàn)彌散分布;N和Mo元素的偏析減輕;合金硬度和強(qiáng)度提高施加4kA,10Hz,30μs的脈沖電流拉伸形,合金的抗拉強(qiáng)度比未加脈沖電流的相同溫度常規(guī)拉伸降低77.8%,而斷裂延伸率增加幅度達(dá)到750.2%TCP相的析出不僅消耗了大量的固溶強(qiáng)化元素,往往也作為裂紋的發(fā)源地和裂紋迅速擴(kuò)展的通道,導(dǎo)致單晶高溫合金的持久壽命降低,塑性和韌性明顯惡化,嚴(yán)重地影響了合金的高溫力學(xué)性能 靜電場(chǎng)應(yīng)用于GH4169合金的時(shí)效過(guò)程,研究了靜電場(chǎng)對(duì)合金σ相沉淀析出行為的影響規(guī)律,并探討了其機(jī)理.結(jié)果表明,合金在850℃以8 k V/cm靜電場(chǎng)強(qiáng)度進(jìn)行15 min時(shí)效,σ相開(kāi)始在晶界析出;時(shí)效1 h晶內(nèi)分布大量γ"相.隨時(shí)效時(shí)間延長(zhǎng),σ相尺寸增大、體積分?jǐn)?shù)增加,γ"相尺寸亦增大.與未加靜電場(chǎng)時(shí)效處理相比,靜電場(chǎng)時(shí)效處理后合金中σ相體積分?jǐn)?shù)降低、尺寸減小,γ"相體積分?jǐn)?shù)升高;晶界σ相中N原子分?jǐn)?shù)降低、Fe和Cr原子分?jǐn)?shù)升高,晶界σ相點(diǎn)陣常數(shù)c減小、a和增大.由于靜電場(chǎng)時(shí)效處理后合金中平均空位濃度升高,促進(jìn)了Fe和Cr原子擴(kuò)散,同時(shí)Fe和Cr原子置換晶界σ相中N原子,N原子固溶入晶內(nèi).另一方面,空位濃度的升高增加了γ"相非勻質(zhì)形核幾率,促進(jìn)γ"相析出.同時(shí),空位亦可松弛基體γ相與γ"相的共格畸,有效抑制了γ"相向σ相轉(zhuǎn),增加了強(qiáng)化相γ"相的穩(wěn)定性果進(jìn)行對(duì)比分析,驗(yàn)證了晶粒組織演化模型和計(jì)算方法的正確性。利用該模型能夠?qū)崿F(xiàn)熱擠壓工藝參數(shù)對(duì)荒管組織影響規(guī)律的精確預(yù)測(cè)。進(jìn)而提出了滿足設(shè)備噸位(35MN)和組織要求(55μm)的熱擠壓工藝范圍為：坯料預(yù)熱溫度為1160℃～180℃,擠壓速度為170～200 mm/s,擠壓比為9.8～12,摩擦系數(shù)為0.02～0.09。進(jìn)而對(duì)固溶后的荒管經(jīng)冷軋及中間退火處理的系統(tǒng)研究,建立了028合金冷軋的加工硬化模型,得到了滿足管材力學(xué)性能要求的冷軋變形量為23%～45%,構(gòu)建了退火再結(jié)晶品粒長(zhǎng)大模型,獲得了析出相在退火過(guò)程中的演變經(jīng)過(guò)大量的前期準(zhǔn)備工作,本研究進(jìn)行了GH2132/42CrMo連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊的工藝試驗(yàn),并且通過(guò)對(duì)焊接工藝參數(shù)進(jìn)行三因素三水平一指標(biāo)的正交優(yōu)化試驗(yàn),確定了GH2132/42CrMo異種金屬連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊的優(yōu)佳焊接工藝參數(shù)為：2級(jí)摩擦壓力7MPa；2級(jí)摩擦?xí)r間8s；頂鍛保壓壓力15MPa結(jié)合正交試驗(yàn)法中的極差分析方法獲得了不同磨削參數(shù)對(duì)表面粗糙度的影響曲線,進(jìn)行了磨削參數(shù)區(qū)間的優(yōu)選鎳基高溫合金GH4169能在高溫氧化氣氛下和燃?xì)飧g條件下工作,被廣泛應(yīng)用于、領(lǐng)域,但其切削加工性能較差,是目前典型的難加工材料之一規(guī)律,揭示了冷軋變形工藝和退火制度對(duì)織構(gòu)和晶界特征的影響本質(zhì)。綜合析出相回溶和晶粒尺寸均勻性及織構(gòu)和晶界特征等因素,提出了冷軋變形量30%時(shí)的退火制度為1160℃/3min。總之,本文的研究結(jié)果能夠?qū)?28合金油井管材的經(jīng)濟(jì)性和生產(chǎn)工藝的改進(jìn)和優(yōu)化提供指導(dǎo),進(jìn)而對(duì)實(shí)現(xiàn)管材組織的精確控制和力學(xué)性能的提高具有重要的工程應(yīng)用價(jià)值。

  我們擁有材料技術(shù)專家為我們的產(chǎn)品進(jìn)行技術(shù)和應(yīng)用服務(wù)。在“品質(zhì)科技為本，實(shí)現(xiàn)高效價(jià)值"為經(jīng)營(yíng)宗旨下，把競(jìng)爭(zhēng)力的特種合金產(chǎn)品應(yīng)用到各工業(yè)領(lǐng)域，共同促進(jìn)材料工業(yè)的發(fā)展，贏得企業(yè)的未來(lái)。