20CrMnSi合金圓鋼、鍛方20CrMnSi合金圓鋼、鍛方20CrMnSi合金圓鋼、鍛方
無錫國勁合金有限公司*生產(chǎn)銷售氣閥鋼、葉片鋼、閥體鋼、軸承、齒輪鋼、熱電廠、電站鍋爐、內(nèi)燃機、石油化工用鋼、*用鋼、鑿巖用鋼、纖具鋼、非國標鋼種圓鋼方鋼鍛件產(chǎn)品。
Haynes282合金是時效強化型鎳基高溫合金,由于蠕變強度高、高溫組織穩(wěn)定性好以及較好的熱加工性能,而被選作700℃*超超臨界火電機組汽輪機轉子候選材料之一 鎳基高溫合金在整個高溫合金領域占有非常重要的地位,它廣泛應用于噴氣發(fā)動機、各種工業(yè)燃氣輪機等熱端部件的制造氧化初期生成PBR>1的FeAl2O4和FeO氧化物導致膜內(nèi)產(chǎn)生的壓應力,后期階段氧化膜由θ-Al2O3向α-Al2O3轉變時產(chǎn)生的拉應力,以及涂層內(nèi)的孔洞均會造成表面氧化膜開裂和剝落此外,合金元素Cr、Fe對穩(wěn)定γ′有利,降低Co、Nb的含量也可以抑制η相的形成因此文中主要對合金的固溶處理工藝進行實驗選擇熱等靜壓工藝參數(shù)為1050℃/120MPa/3h時，為無錫國勁合金有限公司佳工藝，可獲得全致密零件，基體組織為γ相奧氏體，尺寸與粉末顆粒相當保證閥門在規(guī)定的服役期內(nèi)安全運行6Cr21Mn10MoVNbN鋼的熱模擬壓縮試驗表明:6Cr21Mn10MoVNbN鋼在本試驗變形條件范圍內(nèi)均可發(fā)生動態(tài)再結晶,其變形抗力和再結晶晶粒尺寸受形變條件影響較大;Miura H的晶界弓出形核改進模型可以適用于高合金奧氏體氣閥鋼的動態(tài)再結晶形核過程;M(C、N)相析出屬于一般脫溶,主要在熱變形過程中析出,開始析出時間要早于動態(tài)再結晶的發(fā)生或者和動態(tài)再結晶競爭發(fā)生,優(yōu)先在晶界析出;而M7C3相析出機制可能為胞狀脫溶,是在熱變形結束后的冷卻過程中進行的,是熱變形裂紋產(chǎn)生的原因之一,該析出相主要在晶界和位錯上形核,析出受形變條件和冷卻方式影響較大;通過顯微組織的分析獲得了單道次熱變形過程中顯微組織演變機制保證閥門在規(guī)定的服役期內(nèi)安全運行6Cr21Mn10MoVNbN鋼的熱模擬壓縮試驗表明:6Cr21Mn10MoVNbN鋼在本試驗變形條件范圍內(nèi)均可發(fā)生動態(tài)再結晶,其變形抗力和再結晶晶粒尺寸受形變條件影響較大;Miura H的晶界弓出形核改進模型可以適用于高合金奧氏體氣閥鋼的動態(tài)再結晶形核過程;M(C、N)相析出屬于一般脫溶,主要在熱變形過程中析出,開始析出時間要早于動態(tài)再結晶的發(fā)生或者和動態(tài)再結晶競爭發(fā)生,優(yōu)先在晶界析出;而M7C3相析出機制可能為胞狀脫溶,是在熱變形結束后的冷卻過程中進行的,是熱變形裂紋產(chǎn)生的原因之一,該析出相主要在晶界和位錯上形核,析出受形變條件和冷卻方式影響較大;通過顯微組織的分析獲得了單道次熱變形過程中顯微組織演變機制保證閥門在規(guī)定的服役期內(nèi)安全運行6Cr21Mn10MoVNbN鋼的熱模擬壓縮試驗表明:6Cr21Mn10MoVNbN鋼在本試驗變形條件范圍內(nèi)均可發(fā)生動態(tài)再結晶,其變形抗力和再結晶晶粒尺寸受形變條件影響較大;Miura H的晶界弓出形核改進模型可以適用于高合金奧氏體氣閥鋼的動態(tài)再結晶形核過程;M(C、N)相析出屬于一般脫溶,主要在熱變形過程中析出,開始析出時間要早于動態(tài)再結晶的發(fā)生或者和動態(tài)再結晶競爭發(fā)生,優(yōu)先在晶界析出;而M7C3相析出機制可能為胞狀脫溶,是在熱變形結束后的冷卻過程中進行的,是熱變形裂紋產(chǎn)生的原因之一,該析出相主要在晶界和位錯上形核,析出受形變條件和冷卻方式影響較大;通過顯微組織的分析獲得了單道次熱變形過程中顯微組織演變機制保證閥門在規(guī)定的服役期內(nèi)安全運行6Cr21Mn10MoVNbN鋼的熱模擬壓縮試驗表明:6Cr21Mn10MoVNbN鋼在本試驗變形條件范圍內(nèi)均可發(fā)生動態(tài)再結晶,其變形抗力和再結晶晶粒尺寸受形變條件影響較大;Miura H的晶界弓出形核改進模型可以適用于高合金奧氏體氣閥鋼的動態(tài)再結晶形核過程;M(C、N)相析出屬于一般脫溶,主要在熱變形過程中析出,開始析出時間要早于動態(tài)再結晶的發(fā)生或者和動態(tài)再結晶競爭發(fā)生,優(yōu)先在晶界析出;而M7C3相析出機制可能為胞狀脫溶,是在熱變形結束后的冷卻過程中進行的,是熱變形裂紋產(chǎn)生的原因之一,該析出相主要在晶界和位錯上形核,析出受形變條件和冷卻方式影響較大;通過顯微組織的分析獲得了單道次熱變形過程中顯微組織演變機制保證閥門在規(guī)定的服役期內(nèi)安全運行6Cr21Mn10MoVNbN鋼的熱模擬壓縮試驗表明:6Cr21Mn10MoVNbN鋼在本試驗變形條件范圍內(nèi)均可發(fā)生動態(tài)再結晶,其變形抗力和再結晶晶粒尺寸受形變條件影響較大;Miura H的晶界弓出形核改進模型可以適用于高合金奧氏體氣閥鋼的動態(tài)再結晶形核過程;M(C、N)相析出屬于一般脫溶,主要在熱變形過程中析出,開始析出時間要早于動態(tài)再結晶的發(fā)生或者和動態(tài)再結晶競爭發(fā)生,優(yōu)先在晶界析出;而M7C3相析出機制可能為胞狀脫溶,是在熱變形結束后的冷卻過程中進行的,是熱變形裂紋產(chǎn)生的原因之一,該析出相主要在晶界和位錯上形核,析出受形變條件和冷卻方式影響較大;通過顯微組織的分析獲得了單道次熱變形過程中顯微組織演變機制保證閥門在規(guī)定的服役期內(nèi)安全運行4)研究了四種熱處理制度T1（1070oC×8h, AC+700oC×16h, AC）、T2（1070oC×8h,AC+980oC×4h,AC+700oC×16h,AC）、T（31070oC×8h,AC+845oC×24h, AC+700oC×16h, AC）和T4（1070oC×8h, AC+980oC×4h,AC+845oC×24h, AC+700oC×16h, AC）對Nimonic80A力學性能和顯微組織的影響針對葉片半精銑削工藝特征，開展加工硬化試驗研究
